確定燒嘴磚火口直徑對提高燃氣鍋爐熱效率的重要意義，對燒嘴磚火口直徑的要求也有很大區別。忽視這一點，會造成很大的熱能損耗。關鍵固：燒嘴磚火口直徑；煤氣種類鍋爐熱效率 3型燃氣鍋爐，該爐隨機資料注明其設計燃料為天然氣，但由于該單位未與市天然氣管道接通，只能使用首鋼自產混合煤氣，使用燃料與設計燃料不符。兩種煤氣的性能及成分組成如表1所列。

　　該爐投入運行后，立即暴露出重大問題。根據蒸汽累積流量計記錄其實際平均出力僅為2.8t/h，是設計出力的70%，爐膛火焰發暗，證明其過剩空氣系數過大煤氣與空氣的接觸不良燃燒狀況不好。

　　燃用天然氣時，根據鍋爐設計熱效率及其低位熱值情況燃燒量應如下式計算B：表1兩種煤氣的熱值及成分表種類低位熱值（J/m3）煤氣成分酬積百分比）C22 1.40.740.261998年12月對該爐進行了一次現場熱工測試，其實際熱效率僅為68%，遠低于此鍋爐設計熱效率87%致使大量寶責熱能白白浪費。

　　后經調查確認，此爐燃燒不好，熱效率大幅度降低的主要原因是更改燃料所致。該爐設計燃料為天然氣，因此其燒嘴磚火口直徑適于該型燃料。燒嘴磚火口形式如所示。

　　2根據實際使用燃料性質重新確定鍋爐燒嘴磚火口直徑！鍋爐設計熱效率！=87%.則此爐燃用天然氣時燃燒量G=287m3/h，燒嘴磚前后的風壓差即動壓頭=250Pa，由此可計算燒嘴磚的火口直徑。

　　3結論同為燃氣鍋爐對所用燃氣的種類、成分及低位熱值有著極其嚴格的要求。違背設計原則，即鍋爐使用燃料與設計燃料不符，則必然對鍋爐燃燒及其熱效率產生重大影響。空氣速度與動壓頭的關系為e：h―動壓頭，=250Par空氣的比重Jtg/m3；但是，它隨著溫度和壓力而變化關系式為：―空氣絕對壓力此處取根據燃用1標準立方米氣體燃料的理論空氣量如下式計算：鈄）中所含一氧化碳、氪、碳氪化合物與氧的體積百分比，"―碳氪化合物中碳原子個數y―碳氪化合物中氪原子個數經計算，燃用1標準立方米天然氣所需理論空氣量％0=9.74m3，空氣過剩系數取1.15，

則每秒所需實際空氣量Q=9.74X3268070X1.15=0.893m3/s則混合煤氣燃燒量為551.7m3/h，而依據本文表1所列混合煤氣中各成分比例，則燃燒1立方米混合煤氣的必要空氣量為4.15m3.若空氣過剩系數仍取1.15海秒所需供給的空氣量為：根據上述計算結果對鍋爐燒嘴磚重新進行了設計布置燒嘴磚火口擴張角度仍保持60.，但火口斷面直徑'由241mm縮至218mm.經改造后鍋爐投入運行，運行效果有明顯改善：經過熱工測試后得知鍋爐實際平均出力為4.12t/h，比設計出力高出0.12t/h，鍋爐熱效率達85.3%，比改造前提高了13.3個百分點，每年可節約首鋼混合煤氣5.30x105m3，混合煤氣價格為1.10元/m3，則每年可降低鍋爐運行成本達58.3萬元，為企業節能增效活動作出了較大貢獻。

　　若由于客觀原因，單位所用燃氣確實無法滿足設計燃氣要求并存在著較大差異測應根據實際情況，并經過慎密的調查與孩算后對鍋爐進行適當的改造，使爐型最終能真正適應本單位所用燃料，從而達到節能增效、降低運行成本的目的。